检测车间雨蓬计算书

设
计
计
算
书

计算:
校核:
审核:

江苏宏源建筑设计有限公司
二〇二二年十二月二十三日
目      录

第一部分、 主梁HN200X100X5.5X8型钢、悬挑2.45m、间距1.5m主入口雨蓬	3
一、 计算依据及说明	3
1、 工程概况说明	3
2、 设计依据	3
3、 基本计算公式	5
二、 荷载计算	6
1、 风荷载标准值计算	6
2、 风荷载设计值计算	7
3、 雪荷载标准值计算	7
4、 雪荷载设计值计算	7
5、 自重荷载设计值	7
6、 竖向均布地震作用计算	8
7、 荷载组合计算	8
三、 玻璃计算	9
1、 玻璃面积	9
2、 玻璃板块自重	9
3、 玻璃强度计算	10
4、 玻璃跨中挠度计算	11
四、 单层铝板强度计算	12
1、 面板荷载计算	12
2、 铝板强度计算	12
3、 加强肋强度计算	13
4、 角码抗剪强度校核	15
5、 铆钉抗拉强度计算	15
五、 雨蓬杆件计算	15
1、 雨蓬杆件承受组合荷载计算	15
2、 雨蓬杆件型材截面信息	16
3、 雨蓬杆件强度验算	17
4、 雨蓬杆件剪应力计算	17
5、 雨蓬杆件挠度计算	18
6、 雨蓬杆件在施工和检修荷载作用下的校核	19
六、 轴力剪力弯矩作用下的锚栓群计算	20
1、 螺栓群计算	20
2、 锚板面积计算	22
七、 端部连接焊缝强度计算	22
1、 端接焊缝基本信息	22
2、 焊缝强度计算	23
八、 化学锚栓计算	24
1、 锚栓计算信息描述	24
2、 锚栓承受拉力计算	25
3、 锚栓承受剪力计算	27
4、 锚栓受拉承载力校核	28
5、 锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核	28
6、 混凝土劈裂破坏承载力校核	31
7、 锚栓钢材受剪破坏校核	33
8、 构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核	33
9、 混凝土剪撬破坏承载能力计算	36
10、 拉剪复合受力承载力计算	36
11、 锚栓构造要求校核	37

第一部分、主梁HN200X100X5.5X8型钢、悬挑2.45m、间距1.5m主入口雨蓬
一、计算依据及说明
1、工程概况说明
  工程名称:检测车间雨蓬计算书
  工程所在城市:宜兴市
  工程建筑物所在地地面粗糙度类别:B类
  工程所在地区抗震设防烈度:七度
  工程基本风压:0.45kN/m2  
2、设计依据    
序号	标准名称	标准号	
1	《平板玻璃》	GB 11614-2022	
2	《工程结构通用规范》	GB 55001-2021	
3	《建筑与市政工程抗震通用规范》	GB 55002-2021	
4	《钢结构通用规范》	GB 55006-2021	
5	《铝合金门窗》	GB/T 8478-2020	
6	《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》	GB/T 8484-2020	
7	《玻璃幕墙工程质量检验标准》	JGJ/T 139-2020	
8	《绿色建筑评价标准》	GB/T 50378-2019	
9	《建筑玻璃采光顶技术要求》	JG/T 231-2018	
10	《建筑结构可靠性设计统一标准》	GB 50068-2018	
11	《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》	YS/T 437-2018	
12	《铝合金建筑型材 第1部分：基材》	GB/T 5237.1-2017	
13	《铝合金建筑型材 第2部分：阳极氧化型材》	GB/T 5237.2-2017	
14	《铝合金建筑型材 第3部分：电泳涂漆型材》	GB/T 5237.3-2017	
15	《铝合金建筑型材 第4部分：喷粉型材》	GB/T 5237.4-2017	
16	《铝合金建筑型材 第5部分：喷漆型材》	GB/T 5237.5-2017	
17	《铝合金建筑型材 第6部分：隔热型材》	GB/T 5237.6-2017	
18	《吊挂式玻璃幕墙用吊夹》	JG/T 139-2017	
19	《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》	GB/T 18575-2017	
20	《钢结构设计标准》	GB 50017-2017	
21	《混凝土用机械锚栓》	JG/T 160-2017	
22	《冷弯型钢通用技术要求》	GB/T 6725-2017	
23	《混凝土接缝用建筑密封胶》	JC/T 881-2017	
24	《普通装饰用铝塑复合板》	GB/T 22412-2016	
25	《紧固件机械性能  自攻螺钉》	GB 3098.5-2016	
26	《热轧型钢》	GB/T 706-2016	
27	《民用建筑热工设计规范》	GB 50176-2016	
28	《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》	GB/T 18250-2015	
29	《建筑玻璃应用技术规程》	JGJ 113-2015	
30	《建筑物防雷装置检测技术规范》	GB/T 21431-2015	
31	《公共建筑节能设计标准》	GB 50189-2015	
32	《紧固件机械性能  螺母》	GB/T 3098.2-2015	
33	《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》	JG/T 174-2014	
34	《紧固件机械性能  不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》	GB 3098.6-2014	
35	《紧固件机械性能  不锈钢螺母》	GB 3098.15-2014	
36	《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》	JG/T 174-2014	
37	《混凝土结构加固设计规范(附条文说明)》	GB 50367-2013	
38	《混凝土结构后锚固技术规程》	JGJ 145-2013	
39	《中空玻璃用弹性密封胶》	GB/T 29755-2013	
40	《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分：一般要求》	GB/T 3880.1-2012	
41	《中空玻璃》	GB/T 11944-2012	
42	《建筑陶瓷薄板应用技术规程》	JGJ/T 172-2012	
43	《建筑结构荷载规范》	GB 50009-2012	
44	《一般工业用铝及铝合金板、带材 第2部分：力学性能》	GB/T 3880.2-2012	
45	《一般工业用铝及铝合金板、带材 第3部分：尺寸偏差》	GB/T 3880.3-2012	
46	《建筑工程用索》	JG/T 330-2011	
47	《建筑用隔热铝合金型材》	JG 175-2011	
48	《铝合金门窗工程技术规范》	JGJ 214-2010	
49	《建筑抗震设计规范》(2016年版)	GB 50011-2010	
50	《建筑制图标准》	GB/T 50104-2010	
51	《建筑玻璃点支承装置》	JG/T 138-2010	
52	《紧固件机械性能  螺栓、螺钉和螺柱》	GB 3098.1-2010	
53	《混凝土结构设计规范》(2015版)	GB 50010-2010	
54	《陶瓷板》	GB/T 23266-2009	
55	《建筑抗震加固技术规程》	JGJ/T 116-2009	
56	《公共建筑节能改造技术规范》	JGJ 176-2009	
57	《夹层玻璃》	GB 15763.3-2009	
58	《建筑用安全玻璃  防火玻璃》	GB 15763.1-2009	
59	《建筑用金属面绝热夹芯板》	GB/T 23932-2009	
60	《耐候结构钢》	GB/T 4171-2008	
61	《半钢化玻璃》	GB/T 17841-2008	
62	《中国地震烈度表》	GB/T 17742-2008	
63	《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》	GB/T 13790-2008	
64	《塑料门窗工程技术规程》	JGJ 103-2008	
65	《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定》	GB/T 22476-2008	
66	《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》	JGJ/T 151-2008	
67	《不锈钢棒》	GB/T 1220-2007	
68	《建筑幕墙》	GB/T 21086-2007	
69	《铝合金结构设计规范》	GB 50429-2007	
70	《建筑幕墙用瓷板》	JG/T 217-2007	
71	《民用建筑能耗数据采集标准》	JGJ/T 154-2007	
72	《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》	JG/T 211-2007	
73	《不锈钢和耐热钢  牌号及化学成分》	GB/T 20878-2007	
74	《百页窗用铝合金带材》	YS/T 621-2007	
75	《中空玻璃用复合密封胶条》	JC/T 1022-2007	
76	《钢化玻璃》	GB 15763.2-2005	
77	《建筑隔声评价标准》	GB/T 50121-2005	
78	《建筑结构用冷弯矩形钢管》	JG/T 178-2005	
79	《玻璃幕墙工程技术规范》	JGJ 102-2003	
80	《幕墙玻璃接缝用密封胶》	JC/T 882-2001	

3、基本计算公式
(1).场地类别划分:
   根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:
   A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
   B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;
   C类指有密集建筑群的城市市区;
   D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;
   检测车间雨蓬计算书按B类地区计算风压
(2).风荷载计算:
   幕墙属于薄壁外围护构件
   风荷载计算公式: 
   其中: ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
        ---瞬时风压的阵风系数
              根据不同场地类型,按以下公式计算:
              其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数
              A类场地: =0.12  ,α=0.12
              B类场地: =0.14  ,α=0.15
              C类场地: =0.23  ,α=0.22
              D类场地: =0.39  ,α=0.30
        ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定,
              根据不同场地类型,按以下公式计算:
              A类场地: 
              B类场地: 
              C类场地: 
              D类场地: 
              本工程属于B类地区
        ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定
        ---基本风压,按全国基本风压图,宜兴市地区取为0.45kN/m2
        : 地形修正系数
        : 风向影响系数
(3).地震作用计算:
   
   其中: ---水平地震作用标准值
         ---动力放大系数,按 5.0 取定
         F\s\do3(a)---场地地震动峰值加速度调正系数
         ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:
              6度(0.05g): =0.04
              7度(0.1g): =0.08
              7度(0.15g): =0.12
              8度(0.2g): =0.16
              8度(0.3g): =0.24
              9度(0.4g): =0.32
              宜兴市地区设防烈度为七度,根据本地区的情况,故取=1×0.08=0.08
         ---幕墙构件的自重(N/m2)
(4).荷载组合:
   结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：
    
    各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震
   荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
   ①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：
     a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3
     b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；
   ②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5
二、荷载计算
1、风荷载标准值计算
   : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
   z : 计算高度5.5m
   : 5.5m高处风压高度变化系数(按B类区计算):   (GB50009-2012  条文说明8.2.1)
       =1×()0.3=0.835812 由于0.835812<1,取=1
   : 10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。  (GB50009-2012  条文说明8.4.6)
   : 阵风系数                               (GB50009-2012  8.1.1-2) 
   查表得到= 1.7  
   按照《工程结构通用规范》要求不小于=1.7,符合要求。
   :局部正风压体型系数
   :局部负风压体型系数,通过计算确定
   :建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012  8.3.3)取1
   :建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012  8.3.3-2)取-2
   按照以上计算得到=1
                   =-2
   : 地形修正系数,取1
   : 风向影响系数,取1
   正风压风荷载标准值计算如下

     =0.765 kN/m2  
   负风压风荷载标准值计算如下

     =-1.53 kN/m2  
2、风荷载设计值计算
   W: 风荷载设计值: kN/m2
   γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.5 
   Wp=γw×Wkp=1.5×0.765=1.1475kN/m2  
   Wn=γw×Wkn=1.5×(-1.53)=-2.295kN/m2  
3、雪荷载标准值计算
   Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)
   S0: 基本雪压,宜兴市50年一遇最大积雪的自重: 0.385kN/m2
       根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值
    μr: 屋面积雪分布系数为  2
    根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012公式7.1.1屋面雪载荷按下式计算
    Sk=μr×S0
      =2×0.385
      =0.77kN/m2
4、雪荷载设计值计算
   S:  雪载荷设计值(kN/m2)
   γs: 雪载荷分项系数为  1.5
   S=γs×Sk
    =1.5×0.77
    =1.155kN/m2
5、自重荷载设计值
    G:构件自重荷载设计值(kN/m2)
    WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2
    GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)
    rg: 恒载荷分项系数为  1.3
    GAK=WGT
       =0.5kN/m2
    G=rg×GAK
     =1.3×0.5
     =0.65kN/m2
6、竖向均布地震作用计算
   GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)
   GK=GAK
     =0.5kN/m2
   αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.052 
   qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)
   qEVk=βE×αvmax×GK                      (JGJ102-2003  5.3.4)
       =5×0.052×0.5
       =0.13kN/m2
   rE: 地震作用分项系数: 1.4
   qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)
   qEAV=rE×qEVk
      =1.4×0.13
      =0.182kN/m2
7、荷载组合计算
   考虑竖向正向(向下)荷载组合为(考虑正向风荷载、地震作用、雪荷载、重力荷载、活荷载):
   考虑风荷载为主要组合荷载

      =1.804kN/m2

     =2.697kN/m2

      =1.615kN/m2

     =2.4135kN/m2
   考虑以活荷载为主要组合荷载

      =1.459kN/m2

     =2.1795kN/m2
   考虑以雪荷载为主要组合荷载

      =1.729kN/m2

     =2.5845kN/m2
   所以对于正向荷载组合,取
      荷载组合标准值=1.804kN/m2
      荷载组合设计值=2.697kN/m2
   考虑竖向负向(向上)荷载组合为(考虑负向风荷载、重力荷载):

      =-1.03kN/m2

     =-1.886kN/m2  
   综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算 
   采用荷载组合标准值为1.804kN/m2
       荷载组合设计值为2.697kN/m2
三、玻璃计算
1、玻璃面积
   B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.5m
   H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.175m
   A: 该处玻璃板块面积:
   A=B×H =1.5×1.175 =1.7625m2    
2、玻璃板块自重
   :夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):
   玻璃的体积密度为:  25.6(kN/m3)          (JGJ102-2003  5.3.1) 
   : 外层玻璃厚度 8mm
   : 内层玻璃厚度 8mm  

       =0.4096kN/m2
   
     = 0.938496kN
3、玻璃强度计算
   选定面板材料为:8(TP)+0.76+8(TP)夹胶玻璃
   校核依据: σ≤
   q: 玻璃所受组合荷载: 2.697kN/m2
   a: 玻璃短边边长: 1.175m  
   b: 玻璃长边边长: 1.5m
   :夹胶玻璃外层玻璃厚度: 8mm
   :夹胶玻璃内层玻璃厚度: 8mm
   E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm2
   m: 玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b查表 6.1.2-1得: 0.064633
   η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 
   : 玻璃所受应力:
   q=2.697kN/m2   
   荷载分配计算:

     =1.3485

     =1.3485

     =0.902

     =0.902
    参数θ计算:
         (JGJ102-2003  6.1.2-3)
    
    =5.82996
   查表6.1.2-2 得η1 = 0.99336 

     =5.82996
   查表6.1.2-2 得 = 0.99336 
   玻璃最大应力计算:   
                 (JGJ102-2003  6.1.2-1)
      
      =11.206276N/mm2   

      =11.206276N/mm2
   11.206276N/mm2≤=42N/mm2 
   11.206276N/mm2≤=42N/mm2
   玻璃的强度满足 
4、玻璃跨中挠度计算
   校核依据: mm                
   D: 玻璃刚度(N·mm)
   ν: 玻璃泊松比: 0.2
   E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm2
   : 夹胶玻璃的等效厚度

     =10.079368mm

    =6400000N·mm
   : 玻璃所受组合荷载标准值:1.804kN/m2
   μ: 挠度系数,按边长比a/b查     表6.1.3得: 0.00623
   参数θ计算: 
           (JGJ102-2003  6.1.2-3) 
   
    =4.627242 
   η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2  得η = 1 
   : 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值
            (JGJ102-2003  6.1.3-2)
   
     =3.347311mm 
   3.347311mm≤=19.583333mm 
   玻璃的挠度满足
四、单层铝板强度计算
1、面板荷载计算
   B: 该处铝板幕墙分格宽: 4.2m
   H: 该处铝板幕墙分格高: 0.5m
   A: 该处铝板面积:
   A=B×H
    =4.2×0.5
    =2.1m2   
  水平荷载设计值：=2.697kN/m2
  水平荷载标准值：=1.804kN/m2       
2、铝板强度计算
   选定面板材料为:铝-3003-H24
   强度校核依据：σ==≤=89N/mm2
   挠度校核依据: ≤
   加强肋计算结构见图以及板块编号图
   
   数据表格使用的各项相关参数以及意义
   E: 弹性模量: 70000N/mm2
   v: 泊松比: 0.3
   t: 铝板厚度: 2.5mm
   D: 板弯曲刚度:
   D=
    =
    =100160.25641
   : 组合荷载设计值: 2.697kN/m2
   : 组合荷载标准值 1.804kN/m2
   挠度计算公式: U=
   a: 铝板分格短边边长
   b: 铝板分格长边边长
  θ: 参数 
  η: 折减系数按θ查表得到
   m: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比查表得到
   f: 挠度系数, 按短边与长边的边长查表得到
   U: 铝板挠度
   :挠度与短边比值
  面板强度校核表格  
编号	类型	a(mm)	b(mm)	θ	η	m	σ(N/mm2)	f	U(mm)	U/a	
1	B	500.0	2100.0	41.234	0.806	0.1212	63.206	0.00504	4.571	0.00914	
2	B	500.0	2100.0	41.234	0.806	0.1212	63.206	0.00504	4.571	0.00914	
说明：强度/挠度验算不合格的数据以红色标明	

  强度满足要求
  挠度满足要求
3、加强肋强度计算
 (1) 加强肋在组合荷载作用下的内力图示:

 
   加强肋内力数据列表如下: 
编号	列表条目	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	
1	偏移(m)	0.000	0.050	0.100	0.175	0.225	0.275	0.325	0.400	0.450	0.500	
1	弯矩(kN.m)	0.000	0.009	0.017	0.024	0.026	0.026	0.024	0.017	0.009	0.000	
1	剪力(kN)	0.211	0.169	0.126	0.063	0.021	-0.021	-0.063	-0.126	-0.169	-0.211	
1	挠度(mm)	0.000	-0.002	-0.003	-0.005	-0.005	-0.005	-0.005	-0.003	-0.002	0.000	

 (2)加强肋截面图
   Ex: 加强肋型材弹性模量 70000N/mm2
   X轴惯性矩: Ix=120cm4
   Y轴惯性矩: Iy=120cm4
   X轴下部抵抗矩: Wx1=34cm3
   型材截面面积矩: Ss=12cm3
   型材计算校核处壁厚: t=4mm  
 (3)加强肋强度校核:
    强度校核依据: M/γ/w≤ｆa
    剪力校核依据: τmax≤[τ]=49.6N/mm2
    挠度校核依据: U≤L/300
    加强肋强度校核表格    
编号	长度(m)	弯矩(kN.m)	剪力(kN)	挠度(mm)	
		最大值	位置(m)	σ(N/mm2)	最大值	位置(m)	τ(N/mm2)	最大值	位置(m)	D/Len	
1	0.500	0.026	0.250	0.738	0.211	0.000	0.527	0.005	0.250	0.00001	
说明：强度验算不合格的数据以红色标明	

   加强肋强度满足要求
   加强肋挠度满足要求
4、角码抗剪强度校核
    B: 计算单元总宽为4.2m
    H: 计算单元总高为0.5m
    :横向角码数2
    :纵向角码数2
    : 角码型材壁厚5mm
    : 角码长度 50mm
    : 幕墙面板所受组合荷载为2.697kN/m2
    P: 每个角码承受的剪切力(kN)
    P=
     =
     =0.707963kN
   τ: 角码抗剪设计应力(N/mm2)
   τ=
     =
     =4.247775N/mm2
   τ=4.247775N/mm2≤49.6N/mm2
    角码剪切强度满足要求
5、铆钉抗拉强度计算
   P: 每个角码承受的拉力0.707963kN
   :每个角码上的拉铆钉数 3个
   : 铆钉直径 5mm,型号:铝合金铆钉-10
   : 可承受拉力为235.9875N
   =235.9875N≤1185N
    铆钉抗拉强度满足要求
五、雨蓬杆件计算
1、雨蓬杆件承受组合荷载计算
(1)组合荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
  Wk: 组合荷载标准值: 1.804kN/m2
   W: 组合荷载设计值: 2.697kN/m2
  Bl: 雨蓬杆件左分格宽: 1.5m
  Br: 雨蓬杆件右分格宽: 1.5m
   qk=Wk×(Bl+Br)/2
     =1.804×(1.5+1.5)/2
     =2.706kN/m
    q=W×(Bl+Br)/2
     =2.697×(1.5+1.5)/2
     =4.0455kN/m
(2)雨蓬杆件在荷载作用下的弯矩:
   雨蓬承受荷载作用简图如下：
   
   通过有限元分析计算得到雨蓬杆件的弯矩图如下:
   
   雨蓬杆件弯矩分布如下表:   
列表条目	1	2	3	4	5	6	7	8	9	
偏移(m)	0.000	0.313	0.625	0.938	1.250	1.563	1.875	2.188	2.500	
弯矩(kN.m)	12.642	9.679	7.111	4.938	3.161	1.778	0.790	0.198	0.000	

   最大弯矩发生在0m处
   M: 雨蓬杆件在组合荷载作用下产生弯矩(kN·m)
   M=12.642187kN·m
   雨蓬杆件在荷载作用下的支座反力信息如下表:   
支座编号	X向反力(kN)	Y向反力(kN)	转角反力(kN.m)	
N0	0.000	10.114	12.642	
N1	---	---	---	

2、雨蓬杆件型材截面信息
   选定杆件材料类别: 钢-Q235
   选用杆件型材名称: HN200X100X5.5X8
   型材强度设计值: 215N/mm2
   型材弹性模量: E=206000N/mm2
   X轴惯性矩: =1876.18cm4
   Y轴惯性矩: =134.138cm4
   X轴上部抵抗矩: =187.618cm3
   X轴下部抵抗矩: =187.618cm3
   Y轴左部抵抗矩: =26.8277cm3
   Y轴右部抵抗矩: =26.8277cm3
   型材截面积: A=27.5707cm2
   型材计算校核处抗剪壁厚: t=5.5mm
   型材截面面积矩: =106.539cm3
   塑性发展系数: γ=1.05 
   
3、雨蓬杆件强度验算
   校核依据:  + ≤ｆa     (JGJ102-2003  6.3.7)
   N: 杆件轴力受力设计值，为0kN
   σ: 杆件计算强度(N/mm2)
   A: 杆件型材截面积: 27.5707cm2
   M: 杆件弯矩: 12.642187kN·m
   Wx2: 杆件截面抵抗矩: 187.618cm3
   γ: 塑性发展系数: 1.05
   σ=
    =
    =64.173899N/mm2
   64.173899N/mm2 ≤ｆa=215N/mm2
   杆件强度满足要求
4、雨蓬杆件剪应力计算
  校核依据: τmax≤[τ]=125N/mm2
  通过有限元分析计算得到杆件的剪力图如下:
  
  杆件剪力分布如下表:  
列表条目	1	2	3	4	5	6	7	8	9	
偏移(m)	0.000	0.313	0.625	0.938	1.250	1.563	1.875	2.188	2.500	
剪力(kN)	10.114	8.850	7.585	6.321	5.057	3.793	2.528	1.264	0.000	

  最大剪力发生在0m处
   τ: 杆件剪应力:
   Q: 杆件最大剪力: 10.11375kN
   Ss: 杆件型材截面面积矩: 106.539cm3
   Ix: 杆件型材截面惯性矩: 1876.18cm4
   t: 杆件抗剪壁厚: 5.5mm
   τ=
    =
    =10.441999N/mm2
   10.441999N/mm2≤125N/mm2
   杆件抗剪强度可以满足
5、雨蓬杆件挠度计算
  校核依据: Umax≤
  Dfmax: 杆件最大允许挠度:
  通过有限元分析计算得到杆件的挠度图如下:
  
  杆件挠度分布如下表:  
列表条目	1	2	3	4	5	6	7	8	9	
偏移(m)	0.000	0.313	0.625	0.938	1.250	1.563	1.875	2.188	2.500	
挠度(mm)	0.000	-0.098	-0.361	-0.744	-1.211	-1.732	-2.284	-2.849	-3.419	

  最大挠度发生在2.5m处,最大挠度为3.418662mm
  Dfmax=
     =
     =20mm 
  杆件最大挠度Umax为: 3.418662mm≤20mm 
  挠度满足要求
6、雨蓬杆件在施工和检修荷载作用下的校核
   雨蓬杆件承受的面板按照0.5kN/m2考虑，集中活荷载按照板宽方向每隔1米一个集中力1kN考虑，作用于离端部2.5m处。
   荷载组合按照1.3G+1.5L考虑。
   雨蓬承受荷载作用简图如下：
   
   雨蓬杆件的支座反力信息如下表:   
支座编号	X向反力(kN)	Y向反力(kN)	转角反力(kN.m)	
N0	0.000	4.688	8.672	
N1	---	---	---	

   通过有限元分析计算得到雨蓬杆件的弯矩图如下:
   
   雨蓬杆件弯矩分布如下表:   
列表条目	1	2	3	4	5	6	7	8	9	
偏移(m)	0.000	0.313	0.625	0.938	1.250	1.563	1.875	2.188	2.500	
弯矩(kN.m)	8.672	7.255	5.933	4.706	3.574	2.538	1.597	0.751	0.000	

   最大弯矩发生在0m处
   M: 雨蓬杆件在组合荷载作用下产生弯矩(kN·m)
   M=8.671875kN·m
   σ=
     =
     =44.019916N/mm2
   44.019916N/mm2 ≤ｆa=215N/mm2
   杆件强度满足要求
六、轴力剪力弯矩作用下的锚栓群计算
1、螺栓群计算
   螺栓布置示意图如下:
   
   d:锚栓直径16mm
   de:锚栓有效直径为14.1236mm
   d0:锚栓孔直径17mm
   一个锚栓的抗剪承载力设计值为
   = ×                          (GB50017-2017  11.4.1-1)   
      = ×0.5×265
      =53281.411405N
   t:锚板厚度，为16mm
   一个锚栓的抗拉承载力设计值为
   = ×                           (GB50017-2017  11.4.1-5)   
      = ×280
      =43867.080456N
   在轴力和弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式。
   首先假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为[150,200]，各锚栓到锚栓形心点的Y向距离平方之和为
   ∑y2=90000
   y坐标最高的锚栓为6号锚栓，该点的y坐标为350，该点到形心点的y向距离为
   y1= 350-200 = 150mm 
   y坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y坐标为50，该点到形心点的y向距离为
   y2= 50-200 = -150mm  
   所以各点到螺栓群中心点最大距离为y3=150
   所以锚栓群的最大和最小受力为：
   Nmin= - 
       = - 
       =-21070.3125N
   Nmax= + 
       = + 
       =21070.3125N    
   由于Nmin<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最底排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到底排锚栓的Y向距离平方之和为
   ∑yd2=225000
   最高锚栓点到底排锚栓点的y向距离为
   yd= 350-50 = 300mm  
   e:轴力作用点到锚栓群转动中心的距离为150mm
   锚栓最大受力为   
   Nmax=
       =
       =16856.25N   
   单个锚栓承受的剪力为
   Nv=
     =
     =1685.625N
   由以上计算得知:
   螺栓承受的最大拉拔力Nt=16856.25N
   螺栓承受的最大压力Ny=0N
   强度验算
                                  (GB50017-2017  11.4.1-8)
    =
    =0.385558≤1
   考虑安全系数2，锚栓实验拉拔力需要达到33.7125kN
   所以锚栓强度满足要求
2、锚板面积计算
   A:锚板面积
   A =Bw×Bh
     =300×400
     =120000mm2
   混凝土级别：混凝土-C30
   混凝土强度设计值:fc=14.3N/mm2
   按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GB-50010采用。
   混凝土在轴力作用下的强度为
   fp=
     =
     =0N/mm2≤fc=14.3N/mm2
   所以锚板尺寸满足要求
七、端部连接焊缝强度计算
1、端接焊缝基本信息
   : 通过焊缝中心作用的水平方向剪力:0kN
   : 通过焊缝中心作用的竖直方向剪力:10.11375kN
   N : 通过焊缝中心作用的垂直于焊缝平面的作用力:0kN
   : 承受水平方向剪力的焊缝长度180mm
   : 承受竖直方向剪力的焊缝长度180mm
   : 水平方向端部弯矩 0kN.m
   : 竖直方向端部弯矩 12.642187kN.m
   :角焊缝的焊脚尺寸为6mm
   角焊缝的断面特性如下:
   X轴惯性矩: =2386.51cm4
   Y轴惯性矩: =168.683cm4
   X轴上部抵抗矩: =247.397cm3
   X轴下部抵抗矩: =248.865cm3
   Y轴左部抵抗矩: =33.7365cm3
   Y轴右部抵抗矩: =33.7365cm3
   断面截面积: A=47.2834cm2  
   
2、焊缝强度计算
   1).计算参数说明
   :正面角焊缝(端焊缝)的强度设计增大系数，对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构取1.22；对直接承受动力荷载的结构取1.0
   :角焊缝的强度设计值取160N/mm2  
   2).焊缝剪应力计算
   水平剪应力计算
    : 水平方向承受剪力的焊缝面积
    = ××0.7
       = 180×6×0.7
       = 756mm2
     = 
       = 
       = 0N/mm2
   竖直剪应力计算
    : 竖直方向承受剪力的焊缝面积
    = ××0.7
       = 180×6×0.7
       = 756mm2
     = 
       = 
       = 13.377976N/mm2  
   3).弯矩作用产生的正应力计算
    = 
      = 
      = 0N/mm2
    = 
      = 
      = 41.885911N/mm2
   4).组合应力计算
   在弯矩、剪力、轴力共同作用下焊缝的折算应力验算如下：
     σ= 
      = 
      = 43.970442N/mm2 ≤=160N/mm2
   所以，焊缝强度满足要求
八、化学锚栓计算
1、锚栓计算信息描述
   当前埋件采用结构右侧侧埋方式。按照如下规则建立埋件坐标系：多排锚栓的中心点为坐标原点，垂直于埋板方向向外为X轴，较大剪力方向向上为Y轴，通过右手法则确定Z轴。
   结构传递过来的各项力的作用点(螺孔中心)坐标为: =0mm,=0mm,=0mm,该数据也就是作用偏心距离。
   : 竖向剪力设计值，为-10113.75N
   : 水平方向剪力设计值，为0N
   N: 垂直于埋板的拉压力设计值(拉为正，压为负)，为0N
   :幕墙结构传递过来的弯矩12642187.5N.mm
   :幕墙结构传递过来的水平弯矩0N.mm 
   :幕墙结构传递过来的扭矩0N.mm
   考虑作用偏心的实际弯矩为:
   : 弯矩设计值(N·mm)

    = 12642187.5N·mm   
   : 水平弯矩设计值(N·mm)

    = 0N·mm   
   : 扭矩设计值(N·mm)

    = 0N·mm   
   T: 扭矩设计值(N.mm): 0N.mm
   当前计算锚栓类型: 慧鱼-化学锚栓 FHB-A 10*60/10
   锚栓材料类型: 不锈钢锚栓-A2-70
   锚栓直径: 16mm
   锚栓底板孔径: 17mm
   锚栓处混凝土开孔直径: 18mm
   锚栓有效锚固深度: 150mm
   锚栓底部混凝土级别: 混凝土-C30
   底部混凝土为开裂混凝土
   底部混凝土基材厚度: 250mm
   混凝土开裂及边缘配筋情况: 边缘配有ф≥12mm纵筋的开裂混凝土
   锚栓锚固区混凝土配筋描述: 锚固区钢筋间距s≥150mm
2、锚栓承受拉力计算
   锚栓布置示意图如下:
   
   d :锚栓直径16mm
   df:锚栓底板孔径17mm
   在拉力和弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式。
   首先假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为[150,200]，各锚栓到锚栓形心点的Y向距离平方之和为
   ∑y2=78400
   y坐标最高的锚栓为6号锚栓，该点的y坐标为340，该点到形心点的y向距离为
   y1= 340-200 = 140mm 
   y坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y坐标为60，该点到形心点的y向距离为
   y2= 60-200 = -140mm  
   所以锚栓群的最大和最小受力为：
   = + 
       = + 
       =-22575.334821N
   = + 
       = + 
       =22575.334821N    
   由于<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最底排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到底排锚栓的Y向距离平方之和为
   ∑yd2=196000
   最高锚栓点到底排锚栓点的y向距离为
   yd= 340-60 = 280mm  
   e:拉力作用点到锚栓群转动中心的距离为140mm
   锚栓所受最大拉力为   
   =
       =
       =18060.267857N   
   在拉力和各弯矩共同作用下，各锚栓承受的拉力如下表:   
编号	X	Y	N(G)	N(Mv)	N(Mv)×Cy	N(Mh)	N(Mh)×Cx	N(∑)	
1	50	60	0	0	0	-	-	0	
2	250	60	0	0	0	-	-	0	
3	50	200	9030.13	9030.13	1806026.8	-	-	9030.13	
4	250	200	9030.13	9030.13	1806026.8	-	-	9030.13	
5	50	340	18060.3	18060.3	6140491.1	-	-	18060.3	
6	250	340	18060.3	18060.3	6140491.1	-	-	18060.3	
∑(N×Coord)/∑N=(150,293.333),受拉锚栓形心(150,270) 偏心距eNx=0  偏心距eNy=23.3333,重力产生的拉力18060.3N	

   所有锚栓承受的拉力总和为54180.803571N
3、锚栓承受剪力计算
  锚栓承受剪力按照破坏模式计算如下  
  1) 锚栓钢材破坏或混凝土剪撬破坏时
   单独考虑竖向剪力作用,
    :10113.75N
    :0N
   :参与竖向剪力V受剪的锚栓数目为6个
   :参与水平剪力V受剪的锚栓数目为6个
    =                                          (JGJ145-2013 5.3.3-2)
     = = 1685.625N    
    =                                          (JGJ145-2013 5.3.3-1)
     = = 0N    
   所以锚栓群在剪力作用下,锚栓的最大剪力设计值为 
     = = 1685.625N  
    故 =  = 1685.625N
    群锚总剪力设计值为=0N,=10113.75N,=10113.75N
  2) 混凝土边缘破坏时
   根据边距分析可知,竖向剪力垂直于基材边缘,水平剪力平行于基材边缘  
   按照规范要求,垂直于基材边缘时,按照部分承受剪力设计,否则按照全部承受剪力设定    (JGJ145-2013 5.3.1.2)
   :参与竖向剪力V受剪的锚栓数目为2个
   :参与水平剪力V受剪的锚栓数目为6个
   单个锚栓承受的竖向剪力为
    =  
     = =-5056.875N    
    =      
     = =0N    
   所以锚栓群在剪力作用下,锚栓的最大剪力设计值为 
     = = 5056.875N  
    故 =  = 5056.875N
    群锚总剪力设计值为: (将反向剪力不考虑)
    剪切边缘为水平下边时,相应荷载为=0N,=-10113.75N,=10113.75N    
4、锚栓受拉承载力校核
   校核依据  ≤                       (JGJ145-2013 6.2.1-5)
   其中 : 锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值,根据上面计算取18060.267857N   
        : 锚栓钢材破坏受拉力设计值 
   D : 锚栓直径为16mm
   : 锚栓截面面积为156.668144mm2
   :锚栓屈服强度标准值
   :锚栓钢材破坏受拉承载力标准值
   :锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数,按表4.3.10采用
    = 450N/mm2
    = ×
        = 156.668144×450
        = 70500.665019N
    = 
        = 
        = 58750.554182N 
   由于 =18060.267857N≤,所以锚栓钢材满足强度要求
   考虑拉拔安全系数2,则锚栓拉拔试验强度值最少要求达到36.120536kN
5、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核
   校核依据  ≤                       (JGJ145-2013 6.2.1-7)
   其中 : 锚栓群受拉区总拉力设计值,根据上面计算取54180.803571N  
        : 混凝土锥体破坏受拉承载力设计值 
   锚固区基材按照开裂混凝土考虑。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值应按下列公式计算：
       = 
       =  ×  ×  ×  ×  
   在上面公式中：
　 ：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
   k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9[JGJ145-2013]选取；
   ：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.3.10[JGJ145-2013]采用，取1.8；
   ：单锚栓受拉时，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
   对于开裂混凝土,=7.0×0.5×1.5            (JGJ145-2013 6.1.3-3)
   对于不开裂混凝土,=9.8×0.5×1.5            (JGJ145-2013 6.1.3-4)
    ：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；本处混凝土为混凝土-C30,取30N/mm2
    ：锚栓有效锚固深度，对于膨胀型及扩底型锚栓，为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度；取150mm
    =7.0××1.5
         =7.0×300.5×1501.5
　　     =70436.141291N
　　：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.4[JGJ145-2013]取；
    ：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。
    =3×=450mm
　　=2=202500mm2
　　：混凝土实际破坏锥体投影面积，按6.1.5[JGJ145-2013]取, 
其中：
    c1、c2、c3、c4：方向1及2距混凝土边的边矩；
    s1、s2：竖直方向和水平方向锚栓最大的间距，分别为280mm和200mm；
    ：无间距效应和边缘效应情况下混凝土锥体破坏时的临界边矩，取=1.5×=225mm；
　　=383500mm2
    具体示意图如下(受压锚栓不计入面积)：
    
　　：边矩c对受拉承载力的影响系数，按6.1.6[JGJ145-2013]采用：
    　　=0.7 +  ≤1     (JGJ145-2013 6.1.6)
　　其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，取为300mm
  　=0.7 + 
　　   =0.7 + 
　　   =1.1>1
　　所以，取1。
　　：表层混凝土因为密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2013]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；
    当前锚固区属于钢筋间距s≥150mm，取=1.0
　　：荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2013]采用；
    = × ≤1
        =×
        =×
        =0.90604
    所以，取0.90604。
　　把上面所得到的各项代入，得：
    =  ×  ×  ×  × 
　　    =70436.141291 ×  × 1 × 1 × 0.90604 
　　    =120860.224542N 
    =k× 
　　    =0.8× 
        =53715.655352N   
   由于 ×=59598.883929>,所以群锚混凝土锥体受拉破坏承载力不满足设计要求！
6、混凝土劈裂破坏承载力校核
   校核依据  ≤                       (JGJ145-2013 6.2.1-8)
        : 混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值
   混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值应按下列公式计算：
                               (JGJ145-2013 6.2.15-1)
                           (JGJ145-2013 6.2.15-2)
          (JGJ145-2013 6.1.3)
   : 构件厚度h对劈裂承载力的影响系数,不应大于   
   下面分项计算
    = + 2× = 150 + 2×18 = 186mm     (JGJ145-2013 7.1.1)
   =
        =
        =1.217918 取1.217918
   ：混凝土劈裂破坏的临界间矩
   =2× =300mm           (JGJ145-2013 6.2.14)
   =2×=600mm          (JGJ145-2013 6.2.15)
   =2 =360000mm2
    =592000mm2
    具体示意图如下(受压锚栓不计入面积)：
    
　　=0.7+
　　   =0.7+
　　   =1
　　所以，取1。
    =× ≤1
         =  
         =  
         = 0.927835
    所以，取0.927835。
　　把上面所得到的各项代入，得：
　　=××××
　　    =70436.141291××1×1×0.927835
　　    =107469.576403N
    =×
         =1.217918×107469.576403
         =130889.129707
    =k×
　　    =0.8×
        =58172.946537N   
   由于 ×=59598.883929>,所以混凝土劈裂破坏受拉承载力不满足设计要求！
7、锚栓钢材受剪破坏校核
   校核依据  ≤                       (JGJ145-2013 6.2.16-4)
   其中 : 锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,根据上面计算取1685.625N  
        : 锚栓钢材破坏受剪承载力设计值
   : 锚栓应力截面面积为156.668144mm2
   :锚栓屈服强度标准值
   :锚栓钢材破坏受剪承载力标准值
   :锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数,按表4.3.10采用
   实际选取=1.2；
   不考虑杠杆臂的作用有
    = 0.5××
        = 0.5×156.668144×450
        = 35250.332509N
    =         
        = 
        = 29375.277091N 
   由于 =1685.625N≤,所以锚栓钢材满足抗剪强度要求
8、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核
   c: 锚栓到混凝土边距,取c=300mm
   :锚栓有效锚固深度为150mm
   h: 混凝土基材厚度为250mm
   由于c≤10,c≤60d,所以需要效核混凝土承载力
   根据上面计算可知,对于该处混凝土自由边缘的相应剪力为10113.75N,剪力与垂直于构件自由边方向轴线的夹角为0度,剪力合力作用点与受剪锚栓中心偏心距离为0mm,此时,边部锚栓到自由边距离为300mm
   校核依据  ≤                       (JGJ145-2013 6.2.16-5) 
   其中 : 锚栓群总剪力设计值  
        : 混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值
    = k ×                                        (JGJ145-2013 6.2.18-1) 
    =×  ×××××        (JGJ145-2013 6.2.18-2)  
   上式中
   k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表4.3.9(JGJ145-2013)选取；
    :构件边缘混凝土破坏时受剪承载力标准值
    :构件边缘混凝土破坏时受剪承载力分项系数,按4.3.10取用,对于非结构构件,取1.5
   :单根锚筋垂直构件边缘受剪,混凝土理想破坏时的受剪承载力标准值
    :单根锚筋受剪,混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积
     :群锚受剪,混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积
     :边距比对受剪承载力的降低影响系数
     :边距与厚度比对受剪承载力的提高影响系数
     :剪力角度对受剪承载力的影响系数
    :荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数
   :锚区配筋对受剪承载力的影响系数,当前为边缘配有ф≥12mm纵筋的开裂混凝土,取1.2
   以下分别对各参数进行计算
    = 1.35×d(а)×(β)××c11.5  (JGJ145-2013 6.2.19) 
   а = 0.1× = 0.1× = 0.070711
   β = 0.1× = 0.1× = 0.055642 
   Vrkc0 = 1.35×d(а)×(β)××c11.5 
         = 1.35×160.070711×1500.055642××3001.5
         = 61773.421362N
    = 4.5×c12                                      (JGJ145-2013 6.1.17) 
        = 4.5×3002
        = 405000mm2
   本处通常考虑群锚作用,故
   
    = 275000mm2
    = 0.7+                            (JGJ145-2013 6.1.19) 
       = 0.7+ 
       =1.1>1,按照规范取1
    =                             (JGJ145-2013 6.1.20) 
       = 
       = 1.341641
   由于剪力与垂直于构件自由边方向轴线的夹角为0°,所以,按照规范JGJ145-2013 6.1.21有
    = 
       = 1
    :剪力合力点到受剪锚筋重心的距离为0mm
   ψecv =                                (JGJ145-2013 6.1.22) 
        =    
        = 1
   所以得到
    =×  ×××××        (JGJ145-2013 6.2.18-2) 
        =61773.421362×  ×1×1.341641×1×1.2×1
        =67530.011691N
    = k×                                   (JGJ145-2013 6.2.18-1) 
        = 0.7×
        = 31514.005456N
   由于 ≤,所以混凝土边缘破坏受剪承载力满足要求
9、混凝土剪撬破坏承载能力计算
　  =K ×          (JGJ145-2013 6.1.26-1)
　　=κ×               (JGJ145-2013 6.1.26-2)
    在上面公式中：
    K：地震作用下承载力降低系数；
    ：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；
    ：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；
　　：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.3.10取1.5；
     κ：锚固深度对的影响系数，当<60mm时取1.0，否则取2.0,本处取2。
     =κ×
          =2×120860.224542
          =241720.449084N
     =K × 
          =0.7 × 
          =112802.876239N
    由于 Vgsd=10113.75N≤,所以混凝土剪撬破坏强度满足计算要求！
10、拉剪复合受力承载力计算
  1)拉剪复合受力下锚栓钢材破坏时的承载力,按照下面公式计算
    +  ≤ 1             (JGJ145-2013 6.1.28-1)
     =                              (JGJ145-2013 6.1.28-2)
     =                              (JGJ145-2013 6.1.28-3)
    : 锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值,根据上面计算取18060.267857N   
    : 锚栓钢材破坏受拉力设计值为58750.554182N  
    : 锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,根据上面计算取1685.625N   
    : 锚栓钢材破坏受剪承载力设计值 
     + 
   = + 
   =0.097791≤1 
   所以锚栓在拉剪复合受力下承载力满足要求   
  2)拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力,按照下面公式计算
    +  ≤ 1             (JGJ145-2013 6.1.29-1)
     =                              (JGJ145-2013 6.1.29-2)
     =                              (JGJ145-2013 6.1.29-3)
    分别代入各参数,计算如下：
    +  
   = + 
   =1.194825>1 
   所以拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力不满足要求   
11、锚栓构造要求校核
  1)混凝土基材厚度应满足下列要求:
    对于化学锚栓,h ≥  + 2 且 h>100mm , 为锚孔直径  (JGJ145-2013 7.1.1)
    当前,h为250mm≥+2=184mm,满足构造要求
    且 h >100mm,满足构造要求
  2)群锚最小间距值以及最小边距值构造要求:
   对于化学锚栓:    ≥ 6, ≥ 6;     (JGJ145-2013 7.1.2)   
    : 锚栓最小间距140mm
   d : 锚栓直径 16mm
    ≥ 6×d = 96mm ,满足构造要求
   =300mm ≥ 6×d = 96mm ,满足构造要求
   所以群锚最小间距值满足构造要求
       群锚最小边距值满足构造要求 
  3)化学锚栓最新小锚固深度要求:                   (JGJ145-2013 7.1.7) 
    按照7.1.7规定,锚固深度需要满足如下要求
    当d ≤ 10 ,最小锚固深度要大于60mm;
    当d = 12 ,最小锚固深度要大于70mm;
    当d = 16 ,最小锚固深度要大于80mm;
    当d = 20 ,最小锚固深度要大于90mm;
    当d ≥ 24 ,最小锚固深度要大于4d;
   当前锚固深度为150mm,满足要求!